概要：讲解了有数试验研究成果及工程设计经验基础上新的敕《砌体结构设计规范》GB50003第六章牵涉到的砌体结构整体稳定性措施、房屋的防裂抗裂措施的条文背景，并得出适当的建议或示例，可供设计人员参照。关键词：砌体结构整体性/稳定性抗裂/防裂措施 在《砌体结构设计规范》GB50003（以下全称新的规范或GB50003）第四章4.1.2条规定：砌体结构不应按承载力无限大状态设计，并不应符合长时间用于无限大状态下的拒绝。
根据砌体结构的特点，砌体结构长时间用于拒绝，一般情况下可由适当的结构措施确保。这些结构措施还包括砌体结构或结构构件的平稳和整体性结构措施、耐久性措施及裂缝或变形控制措施等等。由于砌体结构构成材料的多样性，其适当的结构措施也要比其他材料结构的相应措施看上去变得繁复或荒谬些。
多层砌体结构是我国应用于最普遍和应用于数量仅次于的结构形式。近年来随着国家墙改为推广应用新型墙体材料，由于研究力弱和相应措施的迟缓，设计、施工、施工管理的针对性不强劲，又因系多层结构，对其推崇程度过于等因素，导致砌体结构房屋经常出现了一些带上普遍性所谓质量问题，而新型砌体材料较传统砌体材料展现出的特别是在引人注目，这在一定程度上影响了新型墙材的成功推广应用。另外随着国家住宅产业化和商品化的了解，对房屋的建筑结构功能，明确提出了更高的拒绝，还包括业主的用于拒绝、设计、施工的责任以及主管部门的监管责任的增强。这其中反映标准增强、管理的措施就是国家已施行实施的工程建设标准强制性条文。
这对全面提高工程质量具备根本性起到和深远影响意义。新的规范就是根据这样的背景，总结我国近年来试验研究成果、工程经验以及糅合国外不切实际的技术的基础上已完成本规范的全面修改的。
本章的结构拒绝，和原规范比起虽仍为三节，但其内容有数较小的扩展和变化，有关结构拒绝的标准也有所提高。仅限于篇幅，本文侧重讲解追加和改动变动较小的那些条文以及被列入强制性的条文，并按深入浅出的原则，在概述背景的基础上，力求在继续执行和应用于方面明确提出注意事项或相比较，供参考。6.1墙、柱的高厚比 墙、柱的高厚比验算是确保砌体结构稳定性的最重要结构措施之一，本次修改因提升了砂浆的强度，本节表格6.1.1墙、柱容许高厚比[]值中止了M2.5以下的数值。
墙、柱的容许高厚比与承载力计算出来牵涉到，主要根据墙、柱在长时间用于和施工情况下的稳定性和刚性拒绝，由经验确认，近年来在理论上展开了报导或论证[1]。 墙、柱的高厚比验算以带上壁柱极具代表性，而且还包括带上壁柱墙的整体高厚比验算和壁柱间墙高厚比验算。设置壁柱的墙又是砌体结构最常用的提升结构稳定性和承载力最重要措施。
70年代已来结构柱、圈梁系统已是我国多层砌体房屋的最重要的抗震结构措施之一[2]。近年来为提升砌体的结构的承载能力或稳定性而又不减小横截面尺寸，墙中的结构柱间距已某种程度设置在房屋墙体转角、边缘部位，而按必须设置在墙体的中间部位。这样的墙体的稳定性和承载力就沦为本规范解决问题的课题之一[3]。
其中带上结构柱墙的稳定性是按类似于带上壁柱墙的原则处置的。即把墙中的结构柱当成壁柱，并根据墙中结构柱的设置情况展开了理论分析并明确提出用于拒绝。
1、带上结构柱墙稳定性推论要点1）结构柱的横向配上筋率较小，当间距0.9~4.8m，墙薄为240mm时，配上筋率皆大于0.2%（当结构柱配筋为412，柱距0.9、4.8m时的配筋亲率分别为0.13%和0.03%）。因此这种墙体的横向倾斜的影响可按无筋砌体考虑到；2）根据压杆平稳理论，无结构柱和有结构柱横向变形曲线为（图1~2）：图1墙体结构间图图2墙体失稳临界曲线（1）（2）对两式分别欲一阶、二阶导数并根据能量法分析压杆平稳的理论，可求出（3）令其分别为不另设结构柱墙和设结构柱墙的高厚比，求出出设结构柱墙在完全相同临界荷载下容许高厚比提升系数为（4）（5） 式中：mc容许高厚比的提升系数。
从式（4）可显现出，结构柱对墙体容许高厚比的影响大小，随块材强度等级、砌筑砂浆强度等级，以及结构柱的宽度bc、结构柱的间距而变化的。根据工程中常用的各类砌体块材、砂浆强度等级及结构柱的砼强度等级（C15~C20），求出出有适当条件下计算出来高厚比提升系数mc。从式（4）和计算结果显现出，随着块材和砂浆等级的提升，mc值减少，这是大自然的。
因有较高的砌体强度，其弹性模量与砼的弹性模量比（）增加，当砌体的弹性模量与砼弹性模量相似或大于时，mc=1，即不提升；另外结构柱间距和横截面宽度的比值bc/s也是影响mc的一个最重要因素，计算出来指出当bc/s1/20时，mc没显著变化。结构柱长一般为240mm或180mm，当bc/s=20时，s分别为4.8m或3.6m，最后根据数据分析，获得各种砌体材料时的mc给定：①对烧结砖（不含工件多孔砖）、蒸压灰砂砖、粉煤灰砖和重骨料砼小型空心砌块砌体：（6）②对砼小型空心砌块、细骨料、半细料石、毛料石及毛石砌体：（7）③按式（6）、（7）计算出来的计算出来容许高厚比提升系数mc所列下表格：表格1计算出来容许高厚比提升系数mc公式类别bc/s1/201/151/121/101/81/4公式（6）1.0751.1001.1251.1501.1881.375公式（7）1.0501.0671.0831.1001.1251.250 由表格可见，当bc/s=1/20时结构柱的起到并不大，而当bc/s=1/4，尽管结构柱的影响相当大，但考虑到结构柱间距太密，不仅施工较繁，经济效果也因之上升，因此规范规定其范围订为1/20~1/4，其平均值的mc值对式（6）对应的材料为1.19，对式（7）对应的材料为1.11。即通过在墙体设置结构柱可使容许高厚比[]提升10%~20%，已相似人组砖砌体构件提升幅度。
这是更容易解读的，当减小墙中结构柱后不仅减小了其稳定性，而且明显提升了墙体的平面外抗弯能力。3）若把公式（5）看做结构柱横截面面积的放大系数，那么带上结构柱墙可看做适当的带上壁柱墙。2、带上结构柱墙高厚比验算注意事项1）按下式验算带上结构柱墙的高厚比（7）式中h为墙薄。
2）结构柱沿墙方向的宽度（bc）不大于180mm，沿墙薄方向的边长不大于墙薄，主筋不大于4ф12，砼强度等级不不应高于C15；3）当结构柱的横截面高度（沿墙薄方向的边长）1/30柱低和墙薄，且顶部与纵向受力结构（楼、屋盖、大梁等）有可信相连时，可作为带上壁柱墙验算柱间墙的高厚比。这和6.1.2条3款中，当圈梁的横截面高度与柱间距之比（b/s）1/30时，圈梁可视为壁柱间墙或结构柱间墙的一动剪支点的道理是完全相同的。前者通过另设结构柱增大了墙的长度，后者则增加了柱间墙的高度，这种方法对解决问题较高和较长的墙体，特别是在是砌体隔墙的平稳验算获取了理论依据。
砌体规范管理组对系统到不少关于这方面应用于的例子；4）设置结构柱对墙体容许高厚比的提升仅有适合于长时间用于阶段；5）当利用结构柱提升砌体的承载力，另设结构柱墙体的结构不应按本规范8.2.8的规定；6）结构柱有误再行砌墙后倒入砼柱的施工顺序，并与墙体有可信的相连。6.2一般结构措施 本节共计16条主要根据砌体结构的特点，对砌体结构房屋或构件的耐久性和整体稳定性做出的规定。以下酌重点或新的条文概述：一、耐久性措施 为确保砌体结构各部分具备较平衡的耐久性等级，因此对正处于受力较小或有利环境条件下的砌体材料，规定了比一般条件下较高的材料等级低缩，对用于年限小于50年的砌体结构，其材料耐久性等级不应更高。
国外发达国家的砌体材料强度等级比我国低得多，大自然适当的耐久性等级也低。这两条和原规范的适当条文的拒绝比起虽然低了一些，但仅限于国情，提升幅度也并不大，这和新的规范必要提升砌体结构可靠度的耐久性和可靠度、增进砌体材料向高强发展都是不利的。
另外，当多孔块体用作有冻胀的环境时，不应采取相应的措施（表格6.2.2录1）：当蒸压粉煤灰砖用作地面以下或基础时，其强度等级不不应高于MU15，并省辖市用一等砖；蒸压灰砂砖、蒸压粉煤灰砖不应用作有风化介质的地基。二、整体性措施 砌体结构房屋的整体性各不相同砌体、砌体构件的整体稳定性及其与非砌体构件相连的可信程度。
砌体和砌体构件的整体稳定性与非砌体构件主要由其间的传力、相连结构，如设置梁夹或夹梁，以及锚固相连等措施确保。1、填充墙、隔墙与周边结构的相连（6.2.8条、6.2.11条） 一般来说作为自承重墙的骨架房屋的填充墙及围护墙，除符合平稳和自顶盖之外，从用于角度，还不应具备忍受侧向发动机、侧向冲击荷载、载运荷载以及主体结构的相连约束起到的能力。
因此骨架填充墙及围护墙的材料强度等级不应过较低；与骨架或顶盖结构的相连，应视具体情况，使用柔性相连、半柔性或半刚性相连和刚性相连。对有可能有振动或须要抗震设防的骨架或结构的填充墙及围护墙宜优先搭配柔性或半柔性相连。
砌块墙与后砖隔墙的相连（6.2.11）是确保后砖隔墙稳定性的主要措施，砌块后砖隔墙的厚度多数为90mm非顶盖砌块砌筑的，因其墙薄较顶盖砌块墙（一般来说为190mm薄）厚得多，适当高厚比相当大，大自然墙体自身的稳定性沦为主要矛盾。由于后砖隔墙是按自承重墙设计的，更容易忽视它有可能要忍受来自侧向的发动机、碰撞或冲击荷载、载运荷载以及地震起到，这有可能沦为后砖隔墙失稳或坍塌的主要原因，而一旦经常出现隔墙坍塌也不会对生命财产导致一定的损失。因此在《建筑抗震设计规范》GB50011的第13.3节规定了建筑非结构构件的基本抗震措施。尽管并未专门所列砌块后砖隔墙的相连结构拒绝，但其原则是几乎限于的，解释后砖隔墙与主体结构相连的重要性。
本条的相连方式科柔性相连，除便于顶盖砌块墙体的排块设计外，对调节较长砌块隔墙的变形（砌体干缩或地震起到）有一定的起到。但对较长的隔墙（如多达4m）除本条的相连外，尚应考虑到其它减少平稳和防裂的措施。
另外，填充墙连接处的抗裂措施也是当今工程中被看做质量标准的一个十分最重要的内容，不应引发充足推崇。下面获取两个示例：①多层和高层房屋悬挑外廊的填充墙，宜与其上部的梁底脱开或设置柔性垫层（图3）。
图3悬挑外廊填充墙脱开示意图 该事例始自一个高层外悬挑梁刚性稍小，填充墙与梁底塞紧，引发底部填充墙因失灵（即上部数十层的墙体修理），产生压曲毁坏。②框架柱与墙的柔性相连（图4）。既解决问题施工后砖无以，又能避免荷载集中于引发自承重墙体承载力严重不足，设计时应掌控悬挑板的刚性。
图4悬挑外夹心墙示意图2、砌块砌体的组砌搭接拒绝（6.2.10） 砼砌块与整倒入的砼结构有所不同，砌体是由块体和砂浆组砌而出的，砌体的强度是通过块体和砂浆的联合工作构建的，而砌体中块体适当的搭接长度是确保砌体强度的关键，反之砌体中的材料就形不成整体，不受荷后就不会过早地经常出现解体毁坏，其受力机理是砌体中块体的错缝搭接（长度）是保持砌体在线脚荷载（或变形）起到下引发的纵向变形形变不致产生过早毁坏的基本要素或基本结构措施。按砌体基本力学试验方法标准规定，砌体的基本抗压强度试件，其搭接长度为1/2标准块长（对砌块为190mm），它体现了砌体施工中最广泛的组砌方式，而经常出现搭长为1/4标准块长（对砌块为90mm）的情况在砌体中占到的数量很少，考虑到基本试件比实际墙体的边界条件更加有利，因此从总体上讲能确保砌体强度的充分发挥。如无法符合上述的大于搭接长度，使用本条规定的灰缝钢筋网片也能起着类似于的起到，还包括抗裂约束起到。
当忍受较小的线脚荷载时，该部位的纳结网片的线脚间距不不应小于200mm。 砌块砌体结构房屋的组砌搭接拒绝，是通过砌块设计时的墙体排序图来确保的，也是砌块结构标通图还包括的最重要内容，另外砌块砌体分皮错缝搭砌还能确保砌块孔洞上下全线贯通，是砌块砌体设置线脚钢筋的最重要的结构功能拒绝。
3、砌体中设置凹槽和管槽的拒绝 为避免在墙体中给定修筑沟槽布设管线引发墙体承载力的减少或承载力严重不足，本规范6.2.14条规定，当无法防止时应采行适当的措施或按巩固后的横截面验算墙体的承载力。这些适当的措施还包括容许按规定设置小的凹槽和管槽，而不须要计算出来。而国际标准《无筋砌体结构设计规范》ISO9652-1皆有明确规定。
4、夹心墙的结构拒绝（6.2.15~16） 夹心墙是集顶盖，保温和装饰于一体的一种墙体，尤其限于于严寒和寒冷地区的建筑外墙。国外应用于普遍并具备原始的设计和结构规定。我国试验指出[4]按照本规范规定的结构设计的夹心墙具备可信的建筑结构功能。
而确保这些功能的基本要素为墙体的材料、结构方式，还包括纳结件的布置及纳结件（筋）的防腐，以及外叶墙的纵向受力的间距等。 由内外叶墙和相连这些叶墙的纳结件构成的夹心墙在荷拦起到下不存在着一定程度的联合工作，国外规范也有适当的计算方法。砌体规范从修改夹心墙的设计仅有规定了6.2.15~16条的结构拒绝。为加剧对夹心墙的结构原理的解读，下面概述美国建筑统一规范（UBC）[5]砌体部分中夹心墙设计及结构拒绝。
1）夹心墙忍受的荷载①每叶墙分开忍受起到其上的线脚荷载，即不考虑到荷载的互相分配；②由夹心墙受力的水平构件（如梁、板）产生的重力荷载，不应由距该构件中心最近的叶墙忍受；绕行夹心墙平面外方向的弯距，不应按每个叶墙的比较刚性展开分配；③平行于夹心墙平面的荷载，仅有不应由不受荷载的叶墙忍受，不考虑到叶墙间的形变传送；④纵向起到于夹心墙平面的荷载，不应按所有叶墙的抗弯刚性展开分配。2）夹心墙的有效地厚度①当夹心墙的两叶墙均受轴向荷载时，每叶墙的有效地厚度即为其单叶墙的厚度；②当仅一个叶墙不受轴向荷载时夹心墙的有效地厚度，所取各叶墙厚度的平方和的开方。3）夹心墙的纳结件（筋）①夹心墙单位面积（m2）的钢筋纳结件，对Ф3.8不少于4个，对Ф4.8不少于2.4个；②纳结件（筋）不应沿线脚交叠布置，其仅次于间距，水平为900mm,线脚为600mm，沿洞口周边300mm范围内不应可选间距不小于900mm的纳结件，容许灰缝钢筋网片的纵向钢筋作拉结件，但其间距不小于400mm；容许用矩形或Z形拉结件拉结任何块体；③纳结件不应具备充足的长度，以相连（变形）所有墙片，纳结件在叶墙上的部分不应全部埋砂浆或混凝土中。
纳结件的端部不应刀柄90度，其刀柄端的长度不大于50mm。在叶墙间并未埋砂深或混凝土中的拉结件，有误每端变形于每个叶墙的分开构件；④纳结件可让将纵向荷载从一叶墙传遍另一叶墙；⑤纳结件或网片不应不作防腐处置。国外使用轻镀锌或不锈钢纳结件；⑥纳结件和灰缝钢筋的保护层，其大于保护层厚度不大于16mm，墙体和灰缝钢筋间的砂浆或混凝土厚度不大于3mm。
4）夹心墙的纵向受力①夹心墙的纵向受力可由交叉墙、墙、壁柱获取；当线脚横跨时，可由楼盖、梁或屋盖获取。梁的纵向受力间的净距不不应小于其挤压横截面大于宽度的32倍；②美国规范并未具体夹心墙外叶墙的纵向受力高度。而国际标准《无筋砌体结构设计规范》ISO9652-1，明确规定夹心墙外叶墙的纵向受力间距不小于12m或100倍的外叶墙的厚度；5）夹层宽度小于100mm的夹心墙 规范中规定的夹心墙的夹层厚度不不应小于100mm及金属纳结件的规格、数量及间距，是基于过去的经验确认的。当夹层小于100mm时，必需在墙的纳结件设计时，考虑到压屈、抗拉、拿起和荷载产于等因素。
美混凝土协会和加拿大标准协会已明确提出了长夹心墙的建议。6）夹心墙裂缝掌控 夹心墙与一般外墙有两点有所不同，一是内外叶墙承受力的荷载有所不同，前者要比后者小得多，因而在线脚具有较小的变形劣，也是引发这种墙体开裂的最重要原因；二是外叶墙处在室外有利环境中，对内墙获取维护，这也是外叶墙易裂开的另一个原因，国外有专门考虑到内外叶墙差异变形的相连结构，如固定式纳结件及沿线脚产于的水平掌控针等措施。 7）本规范夹心墙纳结件的设置，从直径、间距及洞口周边可选纳结件的拒绝皆较UBC的规定更加贤。
如我国砌体规范规定的仅次于纵向支点距离，对6度、7度及8度区，分别为9m、6m和3m，即近似于3层、2层和一个楼层。夹心墙的结构示于图5中。
夹心墙纵向受力圈梁节约能源结构示于图6。a)纳结件布置b)外叶墙的纵向受力（a）矩形（b）Z形（c）焊网片c)纳结件型式图5夹心墙结构结构录：图中括号内数字仅有用作砼砌块图6夹心墙节约能源结构8）夹心墙的抗震性能、修改计算出来及应用于注意事项 本规范规定的夹心墙归属于非人组起到的夹心墙。两叶墙间的相连归属于柔性相连，其刚性很少，因此无法按整体受力考虑到。
但是通过叶墙间的连接件（网）较小地提升了夹心墙的稳定性（减少了夹心墙的有效地厚度），从而适当地提升了叶墙，尤其是内叶墙的承载能力，而外叶墙一般来说是按自承重墙考虑到的，因其外壳一般只有90mm~120mm薄，其稳定性主要靠与内叶墙的相连确保。根据夹心墙所不受的荷载或叶墙间的传力路线，保证叶墙间连接的可靠性就沦为该构件的关键点，特别是在在地震起到下。我国的试验[5]也证明了这一点，如在来回荷载起到下，钢筋纳结件能在大变形情况下避免外叶墙失稳毁坏。从保温角度，夹心墙叶墙间除连接件外不应再有连接的构件（线脚的纵向受力点除外），也是广泛使用的作法。
因此其计算出来简图或试件也不应这样，才能合乎夹心墙的实际受力状态（图7）。a）外叶墙端部无约束b）外叶墙端部有约束图7夹心墙的结构及试件简图 很似乎图7b）过分增强了外叶墙在端部的约束起到和其刚性，而按图7a）则外叶墙在横向刚性要大得多，加之其线脚荷载较小（仅有为可调），其变形能力要比前者好，其受到的地震起到较前者小。因此在文献[5]中砌体构件的抗震计算出来未列出夹心墙（Multiwythewalls）计算出来拒绝，而申明了相连结构，如纳结件、灰缝纳结网片、线脚及纵向受力的规定。
夹心墙的纳结件（网）具备充足的相连和传送纵向荷载或起到的能力。根据本规范规定的纳结网片14，横筋间距为400mm，线脚间距为400mm，其灰缝砂浆握住白布分担的纳、拔力为3.3KN/m2，网片钢筋分担的抗压力为4.3KN/m2，外叶墙的可调为1.6KN/m2。
可见其富足度十分大，即使将外叶墙可调作为地震起到，也会将外叶墙拉脱。这也就是本规范未列其计算方法的原因，但对于设计应用于明确提出下列注意事项：①在抗震计算出来时可不考虑到外叶墙的起到，但略显安全性在计算出来顶盖的内叶墙承载力时应算入外叶墙的重力起到；②夹心墙的有效地厚度是非内、外叶墙平方和的开方根；③楼层悬挑构件，如雨蓬、挑梁其底部不应与外叶墙脱开，防止外叶墙受载；④外叶墙上载运的重物，其受力点也不应设于内叶墙上；⑤外叶墙必要受到外界环境影响，对其有可能产生的温度或变形裂缝应予以充份留意，如设置较短的水平掌控针和内外叶墙线脚变形引发的水平裂缝，当内外墙使用有所不同砌体材料时，尚应考虑到叶墙砌体可选变形的影响；⑥夹心墙在楼屋垫处既是夹心墙的纵向支点，又是构件的仅次于热桥部位，因此在确保其纵向支托起到的同时，使用增加热桥影响的措施。图6得出了节约能源圈梁的结构，可供设计参照。6.3避免或减低墙体开裂的主要措施一、防裂措施原则注解1、裂缝的主要密切相关 引发砌体结构墙体裂缝的因素很多，既有地基、温度、干缩，也有设计疏失、不合理，施工质量、材料不合格及缺乏经验等，但尤为少见的，也是砌体规范着力要解决问题的则为温度裂缝、干缩裂缝，以及温度和干缩裂缝。
1）温度裂缝 主要由屋盖和墙体间温度差异变形形变过大产生的砌体房屋顶层两端墙体上的裂缝，如门窗洞边的于是以八字横裂缝，平屋顶下或屋顶圈梁下沿砖（块）灰缝的水平裂缝及水平包角裂缝（不含女儿墙）。这类裂缝，在所有块体材料的墙上皆很广泛，即不论是较低干缩性的工件块材，还是高干缩性的非工件类块材，裂缝形态无本质区别，仅有程度上有所不同，而且产于方位也较集中于，在房屋上层的两侧。
因此《砌体结构设计规范》6.3.2条专门明确提出了有关避免或减低端部墙体开裂的结构措施。2）干缩裂缝 主要由干缩性较小的块材，如蒸压灰砂砖、粉煤灰砖、混凝土砌块，随着含水率的减少，材料不会产生较小的干缩变形。干缩变形早期发展较慢，以后逐步减慢。
但干缩后遇湿又不会收缩，水解后再度干缩，但干缩值较小，大约为第一次的80%左右。这类干缩变形引发的裂缝，在建筑上分布广、数量多，裂开的程度也较相当严重。最有代表性的裂缝产于为在建筑物底部一至二层窗台部位的横向裂缝或横裂缝，在大片墙面上经常出现的底部轻上部较重的线脚裂缝，以及有所不同材料和构件间差异变形引发的裂缝等。3）温度和干缩裂缝墙体裂缝有可能多数情况下由两种或多种因素联合起到所致，但在建筑物上仍能呈现是温度还是干缩居多的裂缝特征。
4）其它原因引发的裂缝如设计方案不合理、施工质量和监督失控也常是最重要的裂缝成因。2、裂缝宽度的掌控标准问题1）鉴于裂缝成因的复杂性，按目前条件和本规范获取的措施，尚难完全避免墙体开裂，而是使裂缝的程度减低或无显著裂缝，故使用了避免或减低墙体开裂的措施的用语；2）墙体裂缝容许宽度的含义还包括：一是裂缝对砌体的承载力和耐久性影响很少，二是人的感观的可接受程度。钢筋混凝土结构的裂缝宽度小于0.3mm时，一般来说在美学上无法拒绝接受，砌体结构也不值得注意。尽管砌体结构的安全性的裂缝宽度可以更大些。
但是在住宅商品化的今天，砌体房屋的裂缝，不论否为0.3mm，只要可见，已沦为住户判断房屋安全性的直观标准。据资料只有德国对砌体结构有成文的规定：对外墙或条件险恶的部位的墙体，裂缝宽度不小于0.2mm，其它部位裂缝宽度不小于0.3mm。其它发达国家对裂缝掌控的拒绝较高，但并未对砌体裂缝宽度规定标准。因此如何面临砌体结构的裂缝，显然是一个较引人注目和必须认真对待的课题，必须引发充足的推崇。
3、关于掌控针（controljoint） 本规范6.3.7条明确提出了设置掌控针的原则规定。掌控针是个外来的概念。
它不同于我国规范规定的双墙伸缩缝，而是针对高干缩性砌体材料，把较长的砌体房屋的墙体区分为若干个较小的区段，从5～6m到10多m，这样可使由干缩、温度变形引发的形变或裂缝增大，从而超过可以掌控的程度。它是对我国较长的传统的伸缩缝的适当补足。因为即使按修改后延长的伸缩缝间距（30～40m），也无法掌控这类高干缩性材料砌体的裂缝。
但是在房屋某些部位的墙体上设置掌控针，防裂效果较好，而对房屋的整体受力性能影响较小，并可符合抗震设防的拒绝。这已被我国的理论分析和试验研究获得证实[6][7]。
4、抗裂措施效果评价 引进本节的避免或减低墙体开裂的主要措施，在基本原理上分别基于防裂概念的防、敲、外用的原则。1）以防，即必要的屋面结构处置，增加屋盖与墙体的温差，增加屋盖与墙体的变形，效果最佳，一般来说采行的措施还包括：①确保屋面保温层的性能，使用较低含水或憎水保温材料，避免屋面渗水，南方刚加另设屋面防水及通风层；②外表浅色处置，外墙、屋盖刷白色，可使其内表面降温，防水指标可明显提升；③严格控制块体材料的上墙含水率。2）敲，即使用必要措施，容许屋面或墙体在一定程度上权利前端，如屋面设置伸缩缝、滑动层、墙体设置掌控针等，都能有效地的减少温度或干缩变形形变。
3）外用，即通过结构措施，如设置圈梁、结构柱、芯柱、提升砌体强度，强化墙体的整体性和抗裂能力，以增加墙体变形、增加裂缝。是砌体房屋广泛使用的抗裂构结构措施。
但是这些措施的效果如何，以及用何种方法对已裂开墙体的修复最有效地，下面得出我国最近的研究成果[6]，供参考：①提升砌体材料强度等级，不是最有效地的防裂措施。②芯柱或结构柱加圈梁能强化整体性，提升抗裂能力。③在关键部位和易瓣部位，或已裂开部位采行下列措施有显著效果；a、玻璃纤维砂浆能提升墙体的抗裂能力两倍。
b、玻璃丝网格布砂浆加芯柱可使墙片的抗裂能力提升3倍。c、玻璃网格布砂浆抹面的砌块墙的初进荷载可提升1倍。d、开洞墙片另设芯柱和钢筋砼带上构成的堵塞框架式的墙体的抗裂能力可提升33%～100%。
e、减少芯柱对门窗洞口的墙体抗裂最有效地；减少芯柱的墙片温度形变减少21%，而用玻璃网布砂浆后使墙片温度形变增加18%。④用于高弹涂料也能有效地的维护已裂开的墙体不不受外界浸蚀。二、避免温度变化和砌体干缩变形引发的砌体房屋顶层墙体开裂的措施 为避免或减低由于混凝土屋盖和墙体间的温差变形和墙体干缩变形引发的顶层墙体的裂开，可根据具体情况采行或自由选择下列措施：1、根据砌体房屋墙体材料和建筑体型、屋面结构自由选择合适的温度前端区段（规范表格631）。
表中对于干缩性较小的材料：石砌体、砼小型砌块砌体房屋的仅次于伸缩缝间距宜为工件类块体材料的砌体伸缩缝间距的0.8倍。2、屋面不应设置有效地的保温层或隔热层。
3、使用装配式有檩体系钢筋混凝土屋垫或瓦材屋盖。4、屋面保温层或屋面刚性面层及砂浆找平层设置隔开针，其间距不小于6m，并与女儿墙分隔，针长不大于30mm。
5、在屋盖的必要部位设置拆分针，间距不应小于20m（图8）。6、当现浇混凝土挑檐或坡屋顶的长度小于12m，宜沿横向设置隔开针或沿坡顶脊部设置隔开针，针长不大于20mm，针内应用于透气弹性材料金字堆（图9）。
7、当房屋面阔较小时，在沿女儿墙内侧的现浇板处设置局部拆分针，针长不大于20mm，针内应用于透气弹性材料金字堆（图10）。8、在混凝土屋面板与墙体圈梁间设置滑动层。滑动层可使用两层油毡夹滑石粉或橡胶片；对较长的纵墙可只在两端的2-3个开间内设置，对横墙可只在其两端各1/4墙长范围内设置。
9、顶层屋面板下设置现浇混凝土圈梁，并沿内外墙拉通，房屋两端圈梁下的墙体内必要配备水平钢筋。10、顶层挑梁与圈梁拉通。当无法拉通时，在挑梁末端下墙体内设置3道焊钢筋网片或26钢筋，其从挑梁末端伸进两边墙体不大于1000mm（规范图6.3.2）。
11、在顶层门窗洞口过梁上的水平灰缝内设置2-3道焊钢筋网片或26钢筋，并不应伸进过梁两端墙内不大于600mm。12、顶层墙体内必要加设结构柱。13、女儿墙不应另设结构柱，其间距不小于4m，结构柱不应伸进女儿墙覆以，并与现浇混凝土压顶梁浇在一起。
三、避免或减低房屋其它有关部位墙体开裂的结构措施 根据砌体材料、结构形式自由选择或使用下列结构措施：（一）强化砌体抗裂能力的措施1、设置基础圈梁或减少其刚性。2、在底层窗台下砌体灰缝中设置3道24焊钢筋网片或26钢筋；或使用现浇混凝土配上筋带或窗台板，灰缝钢筋或配筋带上不少于38并不应伸进窗间墙内不大于600mm。3、在墙体转角和交错墙交接处沿线脚设置拉结钢筋或钢筋网片。对砖砌体纳结筋的数量每120mm薄墙不少于16，线脚间距不小于500mm；对砌块砌体纳结网片不大于24，线脚间距不小于600mm。
拉结钢筋和钢筋网片埋砌体的长度，从转角墙或过渡墙内侧起算每边不大于600mm。4、对灰砂砖、粉煤砖砌体房屋尚宜在下列部位强化：1）在各层门窗过梁上方的水平灰缝内及窗下第一和第二道水平灰缝内设置焊钢筋网片或26钢筋，其伸进两边窗间墙内不大于600mm。2）当实体墙的长度小于5m，在每层墙高中部设置2～3道焊钢筋网片或36的通长水平钢筋，其线脚间距为500mm。
5、对混凝土砌块砌体房屋尚宜在下列部位强化：1）在门窗洞口两侧不少于一个洞口中设置不大于112钢筋，钢筋不应在楼层圈梁或基础梁锚固，并使用不高于Cb20混凝土灌实；2）在顶层和底层设置通长钢筋混凝土窗台梁，窗台梁的高度宜为块低的模数，纵筋不少于410，筒筋6@200、C20混凝土，其它各层门窗过梁上方及窗台下的配筋拒绝，宜合乎本节4.1）的拒绝；3）对实体墙的长度小于5m的砌块，沿墙低400mm配备不大于24通长焊网片，网片纵向钢筋的间距为200mm，直径同主筋。4）在门窗洞口两边墙体的水平灰缝中，设置长度不大于900mm，线脚间距为400mm的24焊网片。6、灰砂砖、粉煤灰砖砌体宜使用粘结性好的砂浆，混凝土砌块不应使用专用砂浆，其强度等级不应高于Mb10。（二）在墙体中设置线脚掌控针（图11） 本措施可用作所有材料的砌体，但更加适合于干缩变形较小的灰砂砖、粉煤灰砖、混凝土砌块等砌体结构的裂缝掌控，房屋墙体掌控针设置的方位和间距可按下列规定使用：1、在建筑物墙体高度或厚度忽然变化处，在门窗洞口的一侧或两侧设置线脚掌控针；并宜在房屋阴角处设置掌控针；2、对3层以下的房屋，不应沿墙体的全高设置，对小于3层的房屋，可仅在建筑物的1～2层和顶层墙体的上列部位设置；3、掌控针在楼、屋盖的圈梁处可不全线贯通，但在该部位圈梁外侧宜拔宽度和深度皆为12mm的槽做成假缝，以掌控可预料的裂缝；4、掌控针的间距不应小于9m；落地门窗口下缘与同层顶部圈梁下皮之间距离大于600mm者可视作掌控针；建筑物尽端开间内不应设置掌控针；5、掌控针可做成隐式，与墙体的灰缝相符，掌控针的宽度宜通过计算出来，且不应小于12mm。
掌控针应用于弹性密封材料堆针。a）预制板屋盖拆分缝b）现浇板屋盖拆分缝图8屋盖拆分缝a)女儿墙拆分缝b)坡屋顶拆分缝图9女儿墙、坡屋顶拆分缝.。
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